倍流整流電路首先是由A．Cook在1924年出版的《E1ements of Electrical Engineering》書中加以描述，并于20世紀(jì)30年代在電子管電路中得到使用。1987年7月Ole S．Seiersen首次在丹麥申請專利，并在1991年FIFPC會議上發(fā)表相關(guān)的學(xué)術(shù)論文。

本文分析了一種新型的倍流整流電路拓?fù)洌绻?a href="http://m.1cnz.cn/v/tag/1301/" target="_blank">通信電源中得到應(yīng)用，可以提高大電流輸出時副邊整流電路的效率。

1 全波整流和倍流整流

傳統(tǒng)上，通信電源變壓器副邊整流電路大多采用圖1（a）所示帶中心抽頭的全波整流電路，該電路拓?fù)浣Y(jié)構(gòu)簡單．器件總數(shù)少，二極管通態(tài)損耗小，但是變壓器副邊繞組的利用率較低。隨著開關(guān)電源技術(shù)的迅速發(fā)展，通信電源要求更大的輸出電流和更小的輸出電壓紋波。對低壓大電流輸出的變壓器而言，中心抽頭不僅給變壓器的沒計(jì)和制造帶來很大困難，而且外部引線的安裝和焊接也很難處理。

常用的倍流整流電路拓?fù)淙鐖Dl（b）所示，與傳統(tǒng)的變壓器副邊帶中心抽頭的全波整流電路相比，倍流整流電路有以下優(yōu)點(diǎn)：減小了變壓器副邊繞組的電流有效值；變壓器利用率較高，無需中心抽頭，結(jié)構(gòu)簡單；輸出電感紋波電流抵消可以減小輸出電壓紋波；雙電感也更適合于分布式功率耗散的要求。

與全波整流電路相比，倍流整流器的高頻變壓器的副邊繞組僅需一個單一繞組，不用中心抽頭；與全橋整流電路相比，倍流整流電路使用的二極管數(shù)量少一半。因此，倍流整流電路結(jié)合了全波整流電路和全橋整流電路兩者的優(yōu)點(diǎn)。當(dāng)然，倍流整流電路要多使用一個輸出濾波電感，結(jié)構(gòu)略顯復(fù)雜。但此電感的工作頻率及輸送電流均為全波整流電路所用電感的一半，因此可做得較小。

2 工作原理

倍流整流電路可以被看成是由傳統(tǒng)的全橋整流電路演變而來。如圖2所示，將圖2（a）中全橋整流電路中的兩個下方二極管用兩個電感取代，即可獲得圖2（b），經(jīng)過整理后即可得到如圖2（c）所示的倍流整流電路。

實(shí)際上倍流整流電路也可以由全波整流電路通過拓?fù)渥儞Q得來。在圖3（a）中，輸出電感與輸出電容和負(fù)載電阻串聯(lián)，而串聯(lián)連接的兀件可以互換位置，因此將輸出電感換到輸出負(fù)母線，可得圖3（b）；將變壓器的副邊繞組看成電壓源，而把輸出電感看成電流源，可得圖3（c）；由虛線框內(nèi)三端口網(wǎng)絡(luò)的Y/△變換，可得圖3（d）；再將電流源恢復(fù)成輸出電感，將電壓源恢復(fù)成變壓器的副邊繞組，可得圖3（e）所示的倍流整流電路。

倍流整流電路的原理圖如圖4所示，對中、大功率的通信電源而言，移相全橋電路是較為常見的電路拓?fù)湫问剑谠呺娐诽幱诶m(xù)流狀態(tài)時，變壓器的原邊繞組和副邊繞組都被短路。因此倍流整流電路在穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時，每個開關(guān)周期有4種工作模式。為便于分析作如F假設(shè)：高頻變壓器原副邊匝比為n=N1/N2，忽略高頻變壓器原副邊漏感，所有器件均為理想器件。可得關(guān)鍵波形如圖5所示。

模式l［t0～t1］ 變壓器副邊電壓VT為VS，電壓極性為正，兩個濾波電感的電流IL1和IL2極性都為正，二極管D1正向偏置導(dǎo)通，而D2反向截止。電感L1的電流IL1經(jīng)二極管D1和輸出電容C0續(xù)流，電感L1上的電壓VL1為一Vo，極性為負(fù)，因此電流IL1線性減小，下降斜率由輸出電壓Vo和電感L1的比值決定。變壓器副邊電壓VT通過二極管D1和輸出電容Co加到電感L2上，因此電感L2上的電壓VL2為VS-Vo，極性為正，電流IL2線性增加，上升斜率由變壓器副邊電壓與輸出電壓的差VS一V0和電感L2的比值決定。變壓器的副邊電流IT等于IL2，電流I01為兩個濾波電感電流的和IL1+IL2，由于輸出大電容Co的濾波作用，輸出電流I0為I01的直流分量。變壓器的副邊電流IT等于IL2。

模式2［t1～t2］ 變壓器副邊電壓VT為0，兩個濾波電感的電流IL1和IL2極性都為正，二極管D1和D2均為正向偏置導(dǎo)通。電感L1的電流IL1經(jīng)二極管D1和輸出電容Co續(xù)流，電感L1上的電壓VL1為一Vo，極性為負(fù)，因此電流IL1線性減小，下降斜率由輸出電壓Vo和電感L1的比值決定。電感L2的電流IL2經(jīng)二極管D2和輸出電容Vo續(xù)流，電感L2上的電壓VL2為一Vo，極性為負(fù)，因此電流IL2線性減小，下降斜率由輸出電壓Vo和電感L2的比值決定。變壓器的副邊電流IT等于O。

模式3［t2～t3］ 變壓器副邊電壓VT為一VS，電壓極性為負(fù)，兩個濾波電感的屯流IL1和IL2極性都為正，二極管D1反向截止，而D2正向偏置導(dǎo)通。變壓器剮邊電壓VT通過二極管D2和輸出電容Co加到電感L1上，因此電感L1上的電壓VL1為VS—V0，極性為正，電流IL1線性增加，上升斜率由變壓器副邊電壓與輸出電壓的差VS一V0和電感L1的比值決定。電感L2的電流IL2經(jīng)二極管D2和輸出電容Co續(xù)流，電感L2上的電壓VL2為一Vo，極性為負(fù)，因此電流IL2線性減小，下降斜率由輸出電壓Vo和電感L2的比值決定。變壓器的副邊電流IT等于一IL1。

模式4［t3～t4］ 與模式2的工作狀態(tài)相同，變壓器副邊電壓VT為O，兩個濾波電感的電流IL1和IL2極性都為正，二極管D1和D2均為正向偏置導(dǎo)通。電感L1的電流IL1經(jīng)二極管D1和輸出電容Co續(xù)流，電感L1上的電壓VL1為一Vo，極性為負(fù)，因此電流IL1線性減小，下降斜率由輸出電壓Vo和電感L1的比值決定。電感L2的電流IL2經(jīng)二極管D2和輸出電容Co續(xù)流，電感L2上的電壓VL2為一Vo，極性為負(fù)，因此電流IL2線性減小，下降斜率由輸出電壓Vo和電感L2的比值決定。變壓器的副邊電流IT等于0。

由此可見．倍流整流電路的變壓器副邊平均輸送電流僅為輸出負(fù)載電流的一半。當(dāng)一個電感在高頻變壓器副邊的電壓驅(qū)動下通過副邊輸送一半負(fù)載電流時，另一個電感也輸送著相對于輸出負(fù)載電流相同方向的另一半續(xù)流電流．且此續(xù)流電流不通過副邊繞組。濾波電感平均輸送電流僅為輸出負(fù)載電流的一半，輸出負(fù)載電流由兩個電感同時分擔(dān)，每個濾波電感的工作頻率都等于高頻變壓器的工作頻率。

3 設(shè)計(jì)要點(diǎn)

3．1 輸出電壓增益

由于電感在穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時應(yīng)該滿足伏秒平衡條件，即電感電壓丌關(guān)周期平均值為O，故

其中占空比D的取值范嗣為O≤D≤1。顯然，與副邊帶中心抽頭的全波整流器相比，倍流整流器的變壓器具有相同的副邊總匝數(shù)。

3．2 輸出紋波電流對消

每個輸出電感電流的峰峰值為

在占空比D的取值范圍|0，1|區(qū)間內(nèi)，隨著占空比的增大，紋波電流對消因子越小。當(dāng)D為0．667時，輸出電流I01的紋波分量△I01為O．5△IL1；當(dāng)D為1時，兩個輸出電感的紋波電流可以實(shí)現(xiàn)完全對消，輸出電流I01的紋波分量△I01為0。

3.3 頻域模型

采用狀態(tài)李問平均法來推導(dǎo)倍流整流電路的數(shù)學(xué)模型，假設(shè)兩個輸出電感電流連續(xù)且極性都為正。考慮到動態(tài)中占空比是變動的，特用小寫d來表示。

（1）在0≤t≤dTs期間

在倍流整流電路中，兩個輸出差模電感的值通常設(shè)計(jì)成相等，即L1=L2，因此上述方程組可以簡化為

可以得到從占空比d到電感電流IL1的傳遞函數(shù)為

與全波整流電路相比，倍流整流電路的被控對象數(shù)學(xué)模型的零點(diǎn)相同而極點(diǎn)小同。如果引入等效輸出電感Leg，看成是兩個輸出電感的并聯(lián)，并且令

此時倍流整流電路被控對象數(shù)學(xué)模型的零點(diǎn)和極點(diǎn)都與全波整流電路相同。

根據(jù)七述頻域數(shù)學(xué)模型，借助Matlah軟件，可以比較容易地利用波特圖等傳統(tǒng)方法對控制器進(jìn)行設(shè)計(jì)。

4 結(jié)語

本文對通信電源中使用的倍流整流電路的工作原理進(jìn)行了詳細(xì)描述，指出了倍流整流電路與全波整流電路和全橋整流電路之間的區(qū)別和聯(lián)系，對倍流整流電路的輸出電壓增益和輸出紋波電流對消給出了定量描述，應(yīng)用狀態(tài)空間平均法對倍流整流電路的被控對象數(shù)學(xué)模型進(jìn)行了推導(dǎo)，為控制器的設(shè)計(jì)提供了理論基礎(chǔ)。

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