2．2DC－DC變換電路

　　DC－DC變換電路如圖4所示。采用推挽式電路，高頻變壓器初級繞組中心抽頭接蓄電池12V，線圈兩端接開關管MOS1和MOS2，觸發信號由TL494提供，間隔180°。MOS1導通時，MOS2截止，蓄電池12V電壓加在初級繞組W12和MOS1構成的回路上，繞組W12上感應出的電壓與蓄電池電源電壓相等，同名端為正極性，次級繞組W2感應電壓上正下負。MOS2導通時，MOS1截止，蓄電池12V電壓加在初級繞組W11和MOS2構成的回路上，繞組W11同名端為負極性，次級繞組W2感應電壓上負下正。這樣，次級繞組W2上得到了脈寬180°的交變方波電壓，再經快恢復二極管D7～D10全波整流后得到22V直流電壓。

　　TL494的工作開關頻率由第6腳的電阻和第5腳的電容共同決定。較高的開關頻率可以減小高頻變壓器體積，降低成本，但太高的開關頻率會增加功率開關管的損耗，對散熱要求較高，開關頻率太低使得變壓器體積必須增大，導致整體成本增加。考慮到本逆變器有小型風扇散熱，為了減小體積，使之便于攜帶，本電路設定開關頻率為50ｋHｚ，從而使高頻變壓器可以做得很小。

　　2．3高頻變壓器繞組設計

　　（1）初級繞組匝數

　　設推挽電路的初級繞組匝數W11＝W12＝W1，由法拉第定律有：V1＝KfFW1BMAｅ（1）

　　式中：V1為輸入電壓；F為開關頻率；Kf為波形系數，方波為4．0，正弦波為4．4；BM為最大磁通密度；Aｅ為磁芯截面積。

　　由式（1）可得：W1＝VI／（KfFBMAｅ）。
（2）次級繞組匝數

　　W2＝（V2／V1）W1（2）

　　其中，V2為次級繞組電壓，這里為22V直流電壓和快恢復二極管壓降之和。

　　圖4DC－DC變換電路

　　（3）繞組導線計算

　　導線截面積為S1＝I1／J1，I1為各繞組電流有效值；J1為電流密度，一般為3～5A／MM2。導線直徑為D1＝槡4S1／π。

　　銅導體穿透深度：

　　式中：ρ為銅導體電阻率，25℃時ρ＝1．72×10－8Ω·M；R為銅導體電導率；μ0為真空磁導率；F為工作頻率。

　　選取導線時，應使線徑小于2δ，并采用直徑小于2δ的多股導線并繞，或采用寬而薄的銅導線繞制，銅箔厚度小于［4］2δ。

　　2．4DC－AC變換電路

　　DC－AC變換電路如圖5所示。采用全橋逆變形式，由于不需要變壓器升高或降低電壓而是直接向負載供電，使得逆變器的體積可以減小。MOS4和MOS5為一組，MOS3和MOS6為一組，兩組功率管輪流導通。選擇脈寬調制（PWM）控制方式，具體塬理為：MOS5和MOS6輪流導通180°，MOS3和MOS4也是同樣的方式。

　　圖5DC－AC變換電路

　　下橋臂MOS4和MOS6的觸發信號要比上橋臂MOS4和MOS5早，這樣有利于上橋臂功率管的觸發。